где m_X, m_Y, mm – масса жидкой, парообразной фаз и металла испарите-ля, кг; М_Х^ВХ, М_У^ВЫХ, М_Х^ВЫХ – расход хладагента на входе, выходе ис-парителя  и флегмы, кг/с; i_X^ВХ, i_Y^ВЫХ, i_X^ВЫХ – энтальпия хладагента на входе, выходе испарителя и флегмы, Дж/кг; Ф_МТ, Ф_В – тепловой поток со стороны межтрубного пространства и внутритрубного пространства, Вт; ξ - время, с; ξ_Х^ВХ, ξ_У^ВХ; ξ_Х^ВЫХ – концентрация хладагента на входе, выходе испарителя и флегмы, кг/кг; ρ_Ц – средняя плотность ЦГ, кг/м3; с_Ц, с_К, с_m, с_Г – средняя теплоемкость ЦГ, конденсата, металла труб и газовой фазы ЦГ, Дж/кг·К; r_CР – средняя теплота конденсации, Дж/кг; М_Г^ВЫХ, М_Ж^ВХ, М_К – расход газообразной фазы ЦГ на выходе, жидкой фазы ЦГ на входе испарителя и конденсата, кг/с; tЦСР, tЦВХ, tЦВЫХ; t_Мm – температура ЦГ средняя, на входе и выходе испарителя и температура межтрубного пространства испарителя, 0С.

В процессе эксплуатации основное возмущающее воздействие на рабо-ту испарителя оказывают: тепловая нагрузка ЦГ, давление в межтруб-ном пространстве, концентрация и расход аммиака на входе в испари-тель и расход флегмы. Эти параметры выбраны как независимые пере-менные для дальнейших исследований в соответствии с разработанным алгоритмом [4], позволяющим вычислить количество трубок, погру-женных в хладагент, и изменение уровня хладагента при различных условиях тепломассонагрузок на испаритель.

Проведенный анализ статических зависимостей, представленных на рис.1, свидетельствует, что как характер холодопроизводительности, так и температуры ЦГ на выходе из испарителя с изменением расхода флегмы носит экстремальный характер. Это обусловлено тем, что с по-вышением расхода флегмы М_Х^ВЫХ от 0,6 т/час до 0,8 т/час увели-чивается концентрация кипящего в испарителе аммиака, и в условиях постоянного давления Р_МТ=0,16 МПа снижается температура кипения хладагента от –17,76 0С до –19 0С. При этом увеличивается средняя разность температур Δt_СР, количество испаряющегося хладагента М_У^ВЫХ, и как следствие –рост удельного теплового потока q от 9,6 кВт/м2 до 10 кВт/м2, расхода сконденсировавшегося аммиака на выходе испарителя М_К^ВЫХ, а также холодопроизводительности Ф от 5 МВт до 5,25 МВт и расхода конденсата на выходе испарителя от 17,941 т/час до 18,166 т/час. Дальнейшее увеличение МХВЫХ до 1 т/час вследствие повышения Δt_СР при ограничении расхода входящего в испаритель хладагента МХВХ вызовет уменьшение количества трубок, погруженных в хладагент, что приведет к повышению q и падению Ф до 5,13 МВт, а температура охлаждения ЦГ повысится до -12,5 0С.